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S3 · 仿真

Pin-fin 散热器仿真

针翅冷板的热阻与压降:管束经验关联式估算

热阻 Rth

0.00773K/W

底板上表面 → 冷却液入口

压降 Δp
2.14kPa
平均换热系数 h̄
18,152W/(m²·K)
最大流速雷诺数
2,040
流动区间
亚临界混合流

全部输入在关联式适用范围内查看适用范围

探索参数
默认参数下的针翅冷板:底板、叉排圆柱针、半透明盖板与两端集流腔参数化示意模型,几何经简化

正在准备三维模型

拖动 / 方向键旋转 · 滚轮 / +/- 缩放 · Home 复位 · 点击选择部件单指旋转 · 双指缩放 · 点按选择部件

流线示意 · 俯视

示意,非 CFD
来流方向 · 均匀来流叠加各针的势流偶极子,仅用于理解绕流与排布;不含尾流、分离、端壁与侧壁效应。

R_th – Δp 权衡

在所选参数的完整滑块范围内重新计算,其余参数保持当前值。空心点表示至少一个关联式超出适用范围。

0.0000.0050.0100.0150.0200.20.512510Δp(kPa,对数坐标)R_th(K/W)

当前: 流量 8.0 L/min · Rth 0.00773 K/W · Δp 2.14 kPa

查看数据表
流量 (L/min)Rth (K/W)Δp (kPa)
20.01860.121
2.750.01580.236
3.50.01410.393
4.250.01070.591
50.009830.828
5.750.009151.10
6.50.008591.42
7.250.008131.76
80.007732.14
8.750.007392.55
9.50.007102.98
10.250.006843.45
110.006603.94
11.750.006394.46
12.50.006205.00
13.250.006035.56
140.005876.15
14.750.005726.76
15.50.005587.40
16.250.005468.05
170.005348.73
17.750.005239.42
18.50.0051210.1
19.250.0050310.9
200.0049311.6

计算明细

针数
240
排数 N_L × 每排
20 × 12
换热面积(针 + 底面)
12,064 + 3,246 mm²
最小截面流速 V_max
0.67 m/s
Nu_D
57.7
C₁ · C₂
0.350 · 1.000
肋效率 η_f
0.404
总面效率 η_o
0.530
NTU · ε
0.27 · 0.234
对流热阻 1/(η_o hA)
0.00679 K/W
温升热阻
0.000945 K/W
出口温度
40.72 °C
ξ · 主阻力数 N_W
0.485 · 20
平均液温物性 ρ · c_p · k · μ · Pr
992 · 4180 · 0.629 · 0.648 mPa·s · 4.31
泵功
0.285 W
底板温度 @ Q
43.1 °C

探索参数

流量按体积计。热负荷只影响出口温度与壁温(Pr_s 修正),对热阻影响很小。

冷却液
8.0
2L/min20
40
25°C85
400
50W1500

关联式适用范围

每次计算都会检查输入是否落在所用关联式的数据范围内;边界值视为在范围内。

Zukauskas 管束换热

检查项当前值适用范围状态
Re_D,max2,04010 – 2×10⁶范围内
Pr4.310.7 – 500范围内
10² ≤ Re < 10³ 区间2,040—范围内
排数 N_L20≥ 20范围内
S_T/S_L(顺排)1.00—范围内

    Gaddis–Gnielinski 压降

    检查项当前值适用范围状态
    Re₀2,0401 – 3×10⁵范围内
    a = S_T/D2.001.25 – 3范围内
    b = S_L/D2.000.6 – 3范围内
    c(叉排对角间距比)2.24≥ 1.25范围内
    主阻力数 N_W20≥ 5范围内
    低 Re 层流段2,040≥ 1000范围内

      针翅一维导热

      检查项当前值适用范围状态
      Bi = hD/(4k)0.0233≤ 0.1范围内

        冷却液物性表

        检查项当前值适用范围状态
        平均液温40.4 °C5 – 150范围内
        平均壁温41.8 °C5 – 150范围内
        底板温度43.1 °C≤ 100范围内

          几何

          检查项当前值适用范围状态
          H/D4.00≥ 4范围内

            计算方法

            以最小截面流速 V_max 计算 Re,按 Zukauskas 管束关联式(含排数修正)求平均 Nu 与 h;针翅按等截面直肋、针顶绝热计算肋效率,底面未覆盖面积按同一 h 换热。

            以有效度–NTU 关系求底板到冷却液入口的热阻,并迭代平均液温与壁温。压降采用 Gaddis–Gnielinski 管束关联式,只计阵列本身。

            公式

            • Re_D,max = ρ V_max D / μ, V_max = S_T/(S_T − D) · V (or S_T/[2(S_D − D)] · V)
            • Nu_D = C₁ C₂ Re_D,max^m Pr^0.36 (Pr/Pr_s)^1/4, h = Nu_D k / D
            • η_f = tanh(mH)/(mH), m = √(4h / (k_f D)), η_o = 1 − (A_f/A)(1 − η_f)
            • NTU = η_o h A / C, C = ρ V_f c_p (V_f volumetric flow), ε = 1 − e^−NTU, R_th = 1 / (ε C)
            • Δp = ξ N_W ρ u₀² / 2, ξ = ξ_lam + (ξ_turb + f_n)[1 − e^−(Re+k₁)/k₂]

            物性随温度插值(μ 按对数插值)。水:饱和液态,IAPWS-95 与 IAPWS 黏度、导热公式;50% 乙二醇水溶液(质量分数):Melinder (2010) 数据拟合。均由 CoolProp 8.0.0 生成并在单元测试中与 Incropera 表 A.6 对照。

            假设与限制

            • 稳态单相流;底板上表面(针根)等温,不计底板导热与热扩展。
            • 盖板贴合针顶、无旁通,盖板与侧壁绝热;集流腔分配均匀,其压降未计入。
            • 关联式来自长圆柱管束数据,未计端壁对短针的影响;Δp 未作壁面黏度修正。
            • 热负荷只用于出口温度与壁温(Pr_s);底板温度为平均意义上的估算。

            参考文献

            1. Incropera, DeWitt, Bergman, Lavine. Fundamentals of Heat and Mass Transfer, 6th ed., Wiley, 2007 — §7.6 式 7.58、表 7.5–7.6;§3.6 针翅;表 A.6。
            2. Zukauskas, A. Heat transfer from tubes in crossflow. Advances in Heat Transfer 8 (1972) 93–160.
            3. Gaddis, E. S., Gnielinski, V. Pressure drop in cross flow across tube bundles. Int. Chem. Eng. 25 (1985) 1–15;VDI Heat Atlas, 2nd ed., 2010, Ch. L1.
            4. Melinder, Å. Properties of Secondary Working Fluids for Indirect Systems. IIR, 2010;Bell et al., CoolProp, Ind. Eng. Chem. Res. 53 (2014) 2498–2508.